←предыдущая следующая→
1 2 3 4 5 6
Получаем по формуле (6.11):
6.2.4 Расчёт минимального сечения элемента литниковой системы
Для стальных отливок характерна расширяющаяся литниковая система, то есть ΣFст < ΣFшл < ΣFпит или Fmin = ΣFcт
(6.14)
где G=45,62 кг, масса металла, заливаемого в форму;
τ=17,76 с, продолжительность заливки;
μ=0.335 - коэффициент расхода;
ρ=0.0072 кг/см³, плотность заливаемого металла;
g=980 см/с² ускорение свободного падения;
Нр – средний металлостатический напор металла в форме, см.
Расчётный металлостатический напор зависит от положения отливки в форме и её размера и определяется по формуле:
(6.15)
где Нс=15 см, высота стояка от места подвода металла в форму;
р=5 см, высота отливки от места подвода металла в форму.
H0=9,8 см, высота отливки
По формуле (6.15) получаем:
Получаем по формуле (6.14):
6.2.5 Расчёт минимальной длины шлакоуловителя, определение интервала размеров и вида, удаляемых включений
Определяем скорость всплывания шлаковой частицы:
(6.16)
где g =9.8 м²/с, ускорение свободного падения;
ρм=7200 кг/м³, плотность жидкого металла;
ρш=2500 кг/м³, плотность шлаковой частицы;
d=0,0025 м, диаметр шлаковой частицы, м;
с=1, коэффициент, зависящий от коэффициента Рейнольдса.
Получаем по формуле (6.12):
Определяем длину шлакоуловителя до первого питателя.
Время всплытия частички неметаллического включения:
(6.17)
где h=0.024 м, высота шлакоуловителя;
ω=0.145 м²/с, скорость всплытия шлаковой частицы.
Время течения жидкого металла в шлак:
(6.18)
где Lш – длина шлакоуловителя до первого питателя;
V – скорость течения жидкого металла.
В первом приближении можно принять:
(6.19)
Из уравнения (6.15) имеем:
Lш/V≈ h/ω
Учитывая, что
(6.20)
где μ=0.335 коэффициент расхода;
g=9.81 м/с² ускорение свободного падения;
Н=0.15 м, высота стояка.
Получаем:
(6.21)
Отсюда имеем:
6.2.6 Определение геометрических размеров элементов литниковой системы
Для мелких стальных отливок рекомендуется соотношение:
∑Fпит: Fшл: Fc=1,4:1.2:1 (6.22)
Выбираем незамкнутую литниковую систему и рассчитываем размеры:
а) Питатели
ΣFпит=1,4•6,5 см²=9,1
Fпит=10,89 /4 =2,27
Форма сечения питателей – трапеция
а = 25 мм; b = 20 мм; h = 10 мм
б)Шлакоуловитель
Fшл = 1,2• ΣFпит=1.2 • 6,5 =7,8 см²
Форма сечения шлакоуловителя – трапеция
а = 36 мм; b = 29 мм; h = 24 мм
в)Стояк
Площадь сечения стояка в нижней части:
Fс.н. = ΣFпит = 6,5 см²
Определяем диаметр стояка в нижней части:
Принимаем диаметр стояка в верхней части, т.е. в месте соединения с литниковой чашей равным 35 мм. [5]
6.3 Расчёт времени затвердевания и охлаждения отливки
Время охлаждения отливки складывается из 3-х этапов:
τ1 – время снятия теплоты перегрева, с;
τ2 – отвод скрытой теплоты кристаллизации, с;
τ3 – время охлаждения до Твыб, с.
6.3.1 Время снятия теплоты перегрева
, (6.23)
где G=45,62 кг, масса отливки;
С1=690 Дж/(кг•К) , теплоёмкость сплава в твёрдом состоянии;
Тпер=1550 ºС, температура перегрева;
Тлик=1500 ºС, температура ликвидус;
То=20 ºС, температура окружающей среды;
F=0,534 м², площадь поверхности отливки контактирующей с
литейной формой;
(6.24)
β – коэффициент теплоотдачи, Вт/К.
где λ=1.04 Вт/м•К, коэффициент теплопроводности материала
формы;
δ=0.075 м, средняя толщина стенки формы
Используя формулу (6.23) получаем
По формуле (6.23) определяем время снятия теплоты перегрева:
6.3.2 Отвод скрытой теплоты кристаллизации
(6.25)
где Сэф – эффективная теплоёмкость, Дж/(кг•К);
Тсол=1450 ºС, температура солидус.
, (6.26)
где L=268000 Дж/кг, удельная теплота кристаллизации.
По формуле (6.26) получаем:
Определяем по формуле (6.25) время отвода скрытой теплоты кристаллизации:
6.3.3 Время охлаждения до температуры выбивки.
, (6.27)
где С2=840 Дж/(кг•К), теплоёмкость сплава в жидком состоянии;
Тв=500 ºС, температура выбивки отливки.
По формуле (6.27) получаем:
6.3.4 Общее время затвердевания и охлаждения.
τобщ = τ1 + τ2 + τ3 = 138+179+3077=3400 с = 56 мин
6.4 Расчёт нагружения литейной формы
На литейную форму действуют силы:
1) Сила со стороны жидкого металла;
2) Сила Архимеда на стержень (действует только на горизонтальные стержни)
Условие для определения веса груза:
Fт > Fме•К,
(6.30)
где Fт – сила тяжести, Н;
Fме – сила, действующая со стороны жидкого металла, Н;
К=1,3 ...1,5, коэффициент запаса (принимаем К=1,4).
Определяем силу, действующую со стороны жидкого металла:
(6.31)
где ρ=7200 кг/м³, плотность жидкого металла;
g=9, 81 м/с², ускорение свободного падения;
h=0, 032 м, расстояние от крайней верхней точки отливки до
верха опоки;
Fп – площадь внутренней поверхности литейной формы
спроецированной на плоскость разъёма (с учётом литниковой
системы), м².
Находим Fп по следующей формуле:
Fп = Fотл+Fпит+Fшлак, (6.32)
где Fотл, Fпит, Fшлак – площади внутренней поверхности
отливки, питателей и шлакоуловителя, спроецированных
на плоскость разъёма
←предыдущая следующая→
1 2 3 4 5 6
|
|