Пример: Транспортная логистика
Я ищу:
На главную  |  Добавить в избранное  

Строительство /

Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы

←предыдущая следующая→
1 2 3 4 5 6 



Скачать реферат


грузов, прикладываемых к узлам верхнего пояса.

Нагрузки на покрытие.

Нагрузки Нормативная нагрузка

Н/м² Коэффициент надежности по нагрузке

f  1 Расчетная нагрузка,

Н/м²

Постоянные:

Собственный вес кровли (см.табл.из пункта2.1)

Собственный вес плит покрытия 3 х 12 м.

То же ферм 180/(36*12)кН

950

2050

417

1,3-1,2

1,1

1,1

1195

2255

458

Итого 3417 3908

Временная снеговая:

Кратковременная (полная 1500*0,8)

Длительная с коэффиц 0,3

(0,3*1500*0,8)

1200

360

1,4

1,4

1680

504

Узловые расчетные нагрузки по верхнему поясу фермы, кН:постоянная F1=g*a*b*n = 3,908*12*3*0,95=133,65; кратковременная (полная) снеговая F2 = 1,68*1,2*3*0,95 = 57,46; длительная снеговая

F3 = 0,504*12*3*0,95 = 17,24

Узловые нормативные нагрузки соответственно, кН:

Fn1 = 3,417*12*3*0,95 = 116,86; Fn2 = 1,2*12*3*0,95 = 41,04;

Fn3 = 0,36*12*3*0,95 = 12,31.

Определение усилий в элементах фермы.

Железобетонная ферма с жесткими узлами представляет собой статически неопределимую систему. На основании опыта проектирования и эксплуатации установлено, что продольные усилия в элементах пояса и решетки слабо зависит от жесткости узлов. Изгибающие моменты, возникающие в жестких узлах, несколько снижают трещиностойкость в элементах фермы, что учитывается в расчетах трещиностойкости путем введения опытного коэффициента

i = 1,15. Усилия в элементах фермы от единичных загружений сведены в таблице; знаки усилий « + » при растяжении, « - » при сжатии.

Усилия от нагрузок получают умножением единичных усилий на значения узловых нагрузок Fi. Эти усилия определяют от нормативных и расчетных значений постоянной и снеговой нагрузок.

Усилия в элементах фермы от единичных нагрузок.

Элемент Обозначение стержня по расчетной схеме Усилия, кН, в элементах при загружении силами F=1 всего пролета

Верхний пояс:

В1

В2

В3

В4

В5

В6

2 – 3

3 – 4

4 – 6

6 – 8

8 – 9

9 – 11

0

- 6,99

- 6,99

- 11,28

- 11,28

- 12,7

Нижний пояс:

Н1

Н2

Н3

1 – 5

5 – 7

7 – 10

3,78

9,49

12,35

Раскосы:

Р1

Р2

Р3

Р4

Р5

Р6

1 – 3

3 – 5

5 – 6

6 – 7

7 – 9

9 – 10

- 6,66

5,53

- 4,3

3,07

- 1,84

0,611

Стойки:

С1

С2

С3

С4

1 – 2

4 – 5

7 – 8

10 – 11

- 0,5

- 1

- 1

- 1

Расчет сечений элементов фермы.

1.Верхний сжатый пояс.

Расчет верхнего пояса ведем по наибольшему усилию (элемент В6)

N = 2427 кН, в том числе N = 1916 кН. Ширину верхнего пояса принимают из условия опирания плит покрытия пролетом 12м – 300мм. Определяют ориентировачно требуемую площадь сечения верхнего сжатого пояса:

А = N = 2427100 = 920,75 см²

0,8(Rb + 0,03Rsс) 0,8(22(100)+0,03*365(100))

Назначают размеры сечения верхнего пояса b х h = 30 х 35 см с

А =1050 см²  920,75 см².

Случайный начальный эксцентриситет еa  1 = 300 = 0,5см;

600 600

где 1 = 300см – расстояние между узлами фермы; еa  h = 35 = 1,17см;

30 30

еa  1 см. При еa  1/8 h = 35/8 = 4,37 см; l0 = 0,9l = 270 см.

Наибольшая гибкость сечения равна l0 / h = 270 / 35 = 7,71  4.

Необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Условная критическая сила

Ncr = 6,4 Eb  J  0,11 + 0,1  + Js  =

l0²  е  0,1+  

6,4*32500(100) 107187,5 0,11 + 0,1  + 6,154*4068  = 24100000Н

270²  0,79  0,1+0,225  

=24100кН, где J = b*h³ = 30 * 35³ = 107187,5 см4;

12 12

е = 1 + β * М1L / М1 = 1 + 1 * 258,66 / 327,65 = 0,79, β=1(тяжелый бетон)

М1L = МL + NL (h0 – а) / 2 = 0 + 1916 (0,31 – 0,04) / 2 = 258,66кН*м;

М1 = 0 + 2427 (0,31 -0,04) / 2 = 327,65 кН*м;

е = l0 / h = 1,17 / 35 = 0,03; е,min = 0,5 – 0,01* (270 / 35) – 0,01*0,9*22 = = 0,225; е < е,min принимают е = 0,225.

 = Еs / Еb = 2000000 / 32500 = 6,154; при µ = 0,024 (первое приближение ) Js = µ*b*h0 (0,5h – a)² = 0,024 * 30 * 31 (0,5*35-4)² = 4068 см4

Коэффициент  = 1 / (1- N / Ncr) = 1/ (1-2427 / 24100) = 1,11

е = е *  + 0,5 h – а = 1,17*1,11+0,5*35 - 4 = 14,8 см.

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при

b2 = 0,9

R = 0,6916 / 1 + 365  1 – 0,6916   = 0,544

 500  1,1  

 = 0,85 – 0,008 * b2 – Rb = 0,85 – 0,008 * 0,9 * 22 = 0,6916;

s1 = Rs = 365 МПа

n = N = 2427(100) = 1,318 > R = 0,544

Rb*b*h0 0,9*22*100*30*31

 = а / h = 4 / 36 = 0,13

s = 1,318 (14,8 / 31 – 1 + 1,318 / 2) =0,207

1 – 0,13

 = 1,308 (1 – 0,544) + 2 * 0,207 * 0,544 = 0,948 > R = 0,544

1 – 0,544 + 2 * 0,207

армирование принимают симметричное

Аs = Аs = 2427(1000)*14,8/36 – (0,948/1,318) (1 – 0,948/2) = 7,49 см²

365(100) (1 – 0,13)

коэффициент армирования µ = (Аs + Аs) = 2*7,49 = 0,016

b*h0 30*31

что не значительно отличается от принятого ранее значение. Из конструктивных соображений принимаем: 6 18 А-III с Аs = 15,27см².

Расчет сечения пояса из плоскости фермы не делают, так как все узлы фермы раскреплены.

Нижний растянутый пояс.

Расчет прочности выполняется на расчетное усилие для панели Н3.

Nn = 1950,1 кН; N = 1595,25 кН – от постоянной и длительной нагрузок, расчетное значение от постоянной и полной снеговой нагрузок N=2360,2кН.

Определяют площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:

Аsp = N = 2360200 = 19 см²,

sb * Rs 1,15*1080(100)

принимают 16 канатов 15 класса К-7, А = 22,656 см² (из условий трещиностойкости), сечение нижнего пояса 30х35см. Напрягаемая арматура отклонена хомутами. Продольная арматура каркасов из стали класса А-III (6 10 А-III с Аs = 4,71 см²). Суммарный процент армирования, µ = (Аs + Аs) = 22,656*4,71 * 100% = 2,606%

b*h0 30*35

Приведенная площадь сечения

Аred = А + ΣА = 30*35 + 22,656*5,54 + 4,71*6,15 = 1204 см²,

где 1= Еs / Еb = 180000 /32500 = 5,54; 2 = 200000 / 32500 = 6,15 (для арматуры класса А-III).

Расчет нижнего пояса на трещиностойкость.

Элемент относится к 3-й категории. Принимают механический способ натяжения арматуры. Значение предварительного напряжения в арматере sр при р = 0,05sр назначают из условия sр + р ≤ As,ser;

sр + 0,05sр ≤ 1295 МПа; sр 1295 / 1,05 = 1233,3 МПа. Принято sр=1200МПа.

Определяют потери предварительного напряжения в арматуре при sр=1. Первые потери:

от релаксации напряжений в арматуре

1=[0,22 (sр /Rs,ser) – 0,1] sр = [0,22(1200 / 1295) – 0,1]1200 = 124,6 МПа;

от разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при Δt = 65˚С)

2= 1,25* Δt = 1,25 * 65 = 81,25 МПа;

←предыдущая следующая→
1 2 3 4 5 6 



Copyright © 2005—2007 «Mark5»