←предыдущая следующая→
1 2 3 4 5
С (таблица II [Л.2] ).
Энтальпия питательной воды за подогревателями устанавливается по значению температур и давлений по таблице III [Л.2]:
Для подогревателя П-5 при рв5=70бар, t5 =235,2C энтальпия питательной воды будет: ct5=1013,8 КДж/кг, для П-4 при рв4=75 бар, t4 =196.32 C: ct4 = 839,4 КДж/кг, для П-2 при рв2=9 бар, t2 =118,56C: ct2=489,2 КДж/кг, для П-1 при рв1=10,5 бар, t1 =75,68 C: ct1=318 КДж/кг .
Температура и энтальпия питательной воды за деаэратором определяется давлением в деаэраторе, они приведены выше.
Температуры конденсата, выходящего из поверхностных регенеративных подогревателей, соответствуют давлению пара в подогревателе; они устанавливаются по данным таблицы II [Л.2]. Отметим, что эти температуры были уже определены на стр.7 в разделе 2.3, например для подогревателя П5 при давлении р5 = 42,2 бар температура конденсата (которая равна температуре насыщения) имеет значение tн5 = 253,5С, для П4 при р4 = 19,5 бар значение tн4 = 211,2С и т.д.
Энтальпии конденсата определяются по тем же давлениям пара в подогревателе, по табл.II [ Л.2 ] и значение сtн равно табличному значению энтальпии воды на линии насыщения h’, таким образом при р5 = 32,92 бар сtн5 = h’= 1033,8 КДж/кг, при р4 =15,58 бар сtн4 = h’ = 852,4 КДж/кг, при р2 = 2,12 бар сtн2= h’ =512,1 КДж/кг, при р1= 0,47бар сtн1 =h’ =331,6 КДж/кг Значения параметров пара, питательной воды и конденсата сводятся в таблицу 2.
Внимание. В настоящем примере расчета повышение энтальпии пара и температуры питательной воды в питательном и конденсатном насосах t’пн , t’кн вследствие перехода объемных и гидравлических потерь в теплоту перекачиваемой жидкости учитывается для всех вариантов одинаковыми значениями t’пн = 5,5 КДж/кг , t’кн = 1,2 КДж/кг. Значения этих величин приведены также в таблице 2 на странице 13.
5. Баланс пара, питательной и добавочной воды.
При принятом методе расчета тепловой схемы, в котором все расходы пара и воды в ее элементах выражаются через расход потерь пара на турбину
“D”, а утечки цикла сосредоточены в месте наивысшего температурного уровня рабочего тепла, имеем :
- необходимую производительность котельного агрегата блока,
Dка =D + Dут;
- количество питательной воды, подаваемой в котел питательного насоса,
Dпв = Dка;
Подставляя обусловленные значения величин, имеем :
Dка = D + 0,015 D = 1,015 D;
Dпв = 1,015 D.
6. Расчеты по системе регенерации и подсчет расходапара на турбину.
6.1. Расчет ПВД.
Расчетная схема ПВД с необходимыми расчетными данными (энтальпиями пара, питательной воды и дренажа ) из таблицы 2 дается на рис.4.
Уравнения теплового баланса подогревателей :
D5 ( h5 – сtн5 ) = K5 D пв ( сt5 - сt4 );
D4 ( h4 – сtн4 ) + D5 ( сtн5 – сtн4 ) = K4 D пв (сt4 - сtпн);
где коэффициенты рассеяния тепла принимаем (для всех вариантов):
K5 = 1,009; K4 = 1,008;
Подставляя в уравнение известные величины имеем :
D5 ( 3192 – 1034,1 ) = 1,009 * 1,015 D (1013,8 - 839,4);
D5 = 0,0827699 D.
D4 (3040 – 853,2) + 0,0827699 D * (1034,1 – 853,2) = 1,008 * 1,015 D * (839,43 - 675,9);
2186,8 * D4 +14,793075 D = 167,310814 D;
D4 = ;
D4 = 0,0696624 D.
Таким образом имеем, слив конденсата из ПВД в деаэратор:
D4 + D5 = 0,1524323D.
В случае, если в системе регенерации три ПВД (например при m = 7), должно быть составлено уравнение теплового баланса третьего подогревателя:
D3 (h3 – сtн3) + (D4 + D5 ) ( сtн4 – сtн3 ) = K3 Dпв (сt3 - сtпн).
6.2. Расчет деаэратора.
Расчетная схема с необходимыми расчетными данными дана на рис.5.
Уравнение теплового баланса запишем в следующем виде, исходя из условия, что пар «выпара» деаэратора не учитывается в тепловом балансе, т.к. его величина невелика:
Dд ( h3 - сtд ) + ( D4 + D5 ) ( сtH4 - сtд ) = K3 [D’пв ( сtд - сt2 ) ].
Количество питательной воды, идущей из ПНД, (D’пв) определяется из материального баланса деаэратора :
D’пв = Dпв - (D5 + D4 + Dд ) = 1,015D - 0,1524323D - Dд = 0,8625677D - Dд
Тогда при Кд = 1,007 (для всех вариатов):
Dд (2932-670,4)+0,1524323D (853,2 - 670,4)=1,007[(0,8625677D-Dд) (670,4–489,2 )]
2261,6 Dд + 27,864624 D =157,391348D – 182,4684 Dд ;
2444,0684 Dд = 129,526724 D;
Dд = 0,0529964D.
В этом случае:
D’пв = 0,8625677D - 0,0529964D= 0,8095713 D
Таблица 2
Параметры питательной воды и конденсата в системе регенерации турбины К – 80 – 75
Подогреватели
Пар в камере
отбора Потеря
Давления впаро-проводе
р1,% Пар у регенеративного подогревателя Питательная вода за подогревателями Повышение энтальпии воды в подо-гревателе сt,кДж/кг Слив конденсата из подогревателей
р,
бар h,
кДж
кг tн,
С р, бар h,
кДж
кг tн,
С рв,
Бар t,
С сt,
кДж
кг tн,
С сtн,
кДж
кг
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
П –5 34,29
4 32,92 3192 239,2 70 235,2 1013,8 195,5 239,2 1034,1
П –4 16,4 5 15,58 3040 200,32 75 196,32 839,4 207,4 200,32 853,2
За питательным насосом __ __ __ __ __ __ __ 100 158,8 675,9
5,51) __ __
Д –6 (П –3) 9,0 __ 6,0 2932 158,8 6,0 158,8 670,4 159,4 158,8 __
П –2 2,28 7 2,12 2692 122,56 9,0 118,56 489,2 178,2 122,56 513,7
СП __ __ __ __ __ __ __ 10,0 79,3 332,8 20,8 __ __
П –1 0,51 8 0,47 2508 79,68 10,5 75,68 318 177,0 79,68 331,9
ЭП __ __ __ __ __ __ __ 11,5 32,0 135,0 12,4 __ __
За конден. насосом __ __ __ __ __ __ __ 12,0 29,0 122,6
1,22) __ __
Конденсатор 0,05 __ __ __ __ 0,04 29 121,4 __ __ __
1)-повышение энтальпии в питательном насосе
2)- повышение энтальпии в конденсатном насосе
D’пв
6.3. Расчет ПНД.
Расчетная схема ПНД с необходимыми данными дана об энтальпии потоков теплоносителей дается на рис.6 .
Уравнение теплового баланса для П – 2:
D2 ( h2 - сtн2 ) = K2D’пв ( сt2 - сtсп );
где ctсп – энтальпия пара за сальниковым подогревателем (из табл.2, стр.13).
D2 ( 2692 – 513,7) = 1,005 * 0,816836 D ( 489,2 – 332,8 );
D2 = = 0,06215224 D ;
D2 = 0,06215224 D.
Уравнение теплового баланса для П – 1:
D1( h1- ctн1) + D2 ( ctн2 - ctн1 ) = K1D’пв ( ct1 - ctэп );
D1( 2508 – 331,9 ) +0,06215224 D (513,7- 331,9 )=1,004*0,8095713 D (318-135);
2176,1 D1 + 11,29927723D = 148,74415 D ;
D1 = ; D1 = 0,063161 D.
6.4. Суммарные расходы пара в отборы турбины
и расход пара в конденсатор.
Согласно расчетной тепловой схеме рис.1 и выполненным расчетам по определению расходов пара на подключенные подогреватели, расходы пара из отборов турбины равны:
DV = D5 = 0,0827699 D;
DIV = D4 = 0,0696624 D;
DIII = Dд = 0,0529964D;
DII = D2 = 0,06215224 D;
DI = D1 = 0,063161 D.
И следовательно, суммарный расход пара на все отборы составит:
Dотб = 0,33074194 D.
Расход пара в конденсатор турбины определяется из уравнения, характеризующего баланс потоков пара в турбине:
Dк = D - Dотб = D -0,33074194 D ; Dк = 0,66925806 D.
Правильность выполненных расчетов устанавливается подсчетом расхода пара в конденсаторе по балансу потоков конденсата в тепловой схеме:
D*к = D’пв – (D1+D2+Dку)= 0,8095713 D -(0,063161 Dк+0,06215224 D +0,015 D)= 0,8095713 D - 0,14031324 D = 0,646072 D;
D*к = 0,66925806 D.
D*к = Dк , что свидетельствует о правильности расчетов.
6.5. Определение расхода пара на турбину.
Расход пара на турбину подсчитываем по уравнению, основанному на балансе мощностей потоков пара в ней, МВт,
Nm = Nэ = К Dm Him ,
где: ,
Him – используемые тепловые перепады в турбине соответствующих расходов пара из отборов; (определяли в разделе 2.3)
Dm * Him– произведение этих величин показывает количество энергии, которое вырабатывает поток пара, проходящий до отбора;
м– механический КПД (определяет потери на трение в подшипниках турбоагрегата);
э
←предыдущая следующая→
1 2 3 4 5